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據(jù)統(tǒng) 計(jì)我國 各類風(fēng)機(jī)的耗 電量 約 占全 國總 發(fā)電量 的 10 %左右 , 且 實(shí)際 運(yùn)行效 率 普 遍 低 下 , 一 般 只有30 %~ 40 % 〔’〕 , 在 我市各燒油 鍋 爐房 中 , 風(fēng)機(jī)耗 能約 占鍋 爐房內(nèi)總 耗 電 的 35 % ~ 4 5 % 。 因此降低 風(fēng)機(jī)的能 耗有著重大 的 經(jīng)濟(jì) 意義 。 ’{前 , 就國 產(chǎn)風(fēng)機(jī)效 率而言 , 效 率 是比較高的 , 特 別是近 年來 生產(chǎn) 的 高壓高效風(fēng) 機(jī) , 大多在 80 % 以上 。 導(dǎo)致這種 高效 風(fēng)機(jī)低 效 運(yùn)行的 原因 是多種多樣的, 其 主要 原因之 一就 是管 網(wǎng)系統(tǒng)不合 理。 大家 知道 , 風(fēng)機(jī) 的使用效 率 是考核 風(fēng)機(jī)設(shè)備能 否節(jié) 電最有效的指 標(biāo) , 它 是風(fēng) 機(jī)在 管 網(wǎng)中工 作l付風(fēng)量 、 風(fēng)壓 所作功率 與 原動(dòng)機(jī)軸輸出功率之 比值, 其 中包括傳 動(dòng)機(jī)構(gòu) 的機(jī)械損失 、 調(diào)節(jié)器 損失、 擴(kuò)散器 損失 、 送風(fēng) 箱損失和進(jìn)風(fēng)系 統(tǒng)損失。 本 文就如何正 確設(shè)計(jì) 進(jìn)風(fēng) 系統(tǒng)進(jìn)行 探討 。
一、 進(jìn)風(fēng)箱
進(jìn)風(fēng)箱 的作 用主 要是 將氣流 以 最小 的 阻力 引入離心風(fēng)機(jī) 。 進(jìn)風(fēng)箱的兒何尺 寸和 形狀 , 對(duì)氣流 進(jìn)入風(fēng)機(jī)的阻 力影響 極為顯 著 , 如果 進(jìn)風(fēng)箱的 尺寸 和形 狀不 良, 由此而 造成 的阻 力損失可 達(dá) 風(fēng)機(jī)壓 頭的15 % 、20 % 〔“ 〕 。 有的文 獻(xiàn) 提 到進(jìn)、 送風(fēng)箱最 好為 圓型 或正 方型 〔“ 一, , 以 節(jié) 省 材料及 減少阻 力 , 筆者 認(rèn)為這一 提法對(duì)進(jìn)風(fēng) 箱 是不 妥 的。 根據(jù)筆者 的經(jīng)驗(yàn) , 進(jìn)風(fēng)箱的 幾何尺 寸應(yīng)注意 以 下幾 個(gè)因素: 1 . 迸風(fēng)箱的入 「 !截面的 長寬之 比 , 即 i“=a / b = 2 、3 為 亙 , 最 好在: . 2 ~ 2 . c 之 間。 高 于 這個(gè)范圍 , 阻 力增 大 , 低 于這 個(gè)范 圍, 易 引起 進(jìn)風(fēng)不 均 勻 。 2 . 進(jìn)風(fēng)箱 的橫 截面 積A 與風(fēng)機(jī)葉 輪入 口 處 的面積 A 。之 比即i= A /A 。 , 一 般采 用在 1 . 7 ~ 2 . 。為宜。 i取決于 相對(duì) 動(dòng)壓頭 的大小 (相 對(duì) 動(dòng)壓 頭 , 即 動(dòng)壓頭在全 風(fēng)壓 中之 比例) 。 在 相對(duì) 動(dòng) 壓頭較小 時(shí)可取低 限, 反之則取高 限值 , 這 樣 進(jìn)風(fēng)箱的 尺寸有所增 大 , 但其阻力大為降低 。 再有進(jìn)風(fēng)箱的 幾何形狀 , 對(duì) 阻 力影 響 頗大 。
如圖 1所示 , 有四 種進(jìn)風(fēng)箱 , 其i與i的比值 均保 持相 等 。 即i= 工 . 5 5 、 i二 2 . 帥 , 試 驗(yàn) 表 明 , 第 一種進(jìn)風(fēng)箱的阻 力系數(shù) 邑 > 1 . 。 , 風(fēng)壓 損失大 , 超 過全風(fēng)壓 的 10 % 。 第二 種進(jìn)風(fēng)箱 接 入風(fēng)機(jī)時(shí)成圓錐狀, 錐角 為30 “ , 使阻 力系數(shù) 降低到 0 . 9 , 而壓力損失 占8 % 。 第三種進(jìn)風(fēng)箱 接入風(fēng)機(jī)上部的一半作成4 5 “ 錐體 , 壓 力損 失 降低到只 占6 % , 而阻 力系數(shù)為0 . 5 。 最好 的形 狀 為第二 、 三種 的結(jié)合 , 進(jìn) 風(fēng)箱 上半圓周 作成 60 “ 圓錐 , 此時(shí) 阻 力系數(shù)降低 到0 . 3 , 壓 力損失 占4 % 。 如果 將進(jìn)風(fēng)箱軸線做成 與風(fēng)機(jī)軸線 成傾 斜 時(shí) , 推薦如圖2 所示 的進(jìn)風(fēng) 箱 形狀 , 它 的阻 力 系數(shù)只 有。. ; 。 在 制作 以 上 兒種進(jìn) 風(fēng)箱 形狀時(shí) , 應(yīng) 注意底 部沿風(fēng)機(jī) 中心軸 線做成半圓狀 。 進(jìn)風(fēng)箱的布置對(duì)阻 力的影響很大 , 不 正 確 的布置使進(jìn) 風(fēng)箱底部引起 渦流 , 應(yīng) 注意避 免 。

二 、集流器
在 風(fēng)機(jī)進(jìn) 目處安裝集流 器 , 其作 用在于 保 證 氣流 均勻地充 滿葉輪 的進(jìn) 口斷面 , 并且使風(fēng) 機(jī)進(jìn) 口處的 阻 力盡量減少 。 現(xiàn)在 國產(chǎn) 高效風(fēng)機(jī) 普遍裝有集流器 , 但我市 各使用單位普遍應(yīng)用 19 8 4 年之前生產(chǎn)的低效風(fēng)機(jī) , 所 以有必要對(duì)這 些低效風(fēng)機(jī)進(jìn)行 改造 。 集流 器對(duì)風(fēng)機(jī)工 況的影響 , 視葉輪 出口 斷 面被氣流充 滿程 度而定 。 不 正 確 選 擇 集 流 器 , 會(huì)有 以 下不利因素: 一不能均勻使氣流進(jìn) 入葉輪 , 使氣體在 葉輪出 口段 產(chǎn)生渦流 區(qū) , 如 3 (a ) 圖所示 。 二是 葉輪出 口 泄漏氣體重新進(jìn) 入葉輪進(jìn)口 , 其方向垂直 (或呈一 角度) , 原 進(jìn)氣氣流打 亂 了進(jìn)氣流線 , 如 圖4 (b) 所示 。 圖5 (lf ) 表 示風(fēng)機(jī)采 用圓錐形集流 器和 流線型 集流器產(chǎn) 生渦流的對(duì)比圖 , 從圖 中可 以看出 , 采 用流線性集流 器較為合 適 。

目前 , 集流器最好的則 是采用一 種圓錐形 (或流線型) 進(jìn) 口 帶有小圓 弧擴(kuò)散 出 口 的全成 集流 器 , 稱為縮放體集流器。 集流器前半部分 是圓錐型的加速段 , 后半部分 的過渡 區(qū)造成 收 斂較大的喉部 。 氣流進(jìn) 入集流 器后逐步加速 , 在 劇烈 收斂的喉部處造成較高 的速度 , 使 之有 較大的沖量和 形成較高 的真空 度, 這樣氣體能 夠均勻 地充滿 葉輪后盤進(jìn)入葉道 , 也使氣體在 較短的時(shí)間內(nèi)較多的進(jìn)入 葉輪 。 又 由于從 喉部 出來的氣流 , 沿近似 雙曲線形出口擴(kuò)散 , 與葉 輪雙曲線的前盤能夠很好的配 合。 因此能 使集 流器出來的氣流均勻 地充滿整 個(gè)葉 輪 的葉道中 , 同時(shí)在 這種 縮放體集流 器 中, 氣流是緩 慢 加 速再均勻 地?cái)U(kuò)散 , 所 以 流動(dòng) 損失 較少 。 這 種 縮放體集流器 比其 它型 式集流器效 果 好得多 。 根據(jù)文獻(xiàn) 〔‘ 〕介紹 , 采 用這 種集流器可 提高 風(fēng) 機(jī)效 率8 % 左右 。 經(jīng)驗(yàn)上 , 縮放體集流 器 制作方 法為 : 放體 占總 長1/ 5 ~ 1/ 4 , 設(shè) 葉輪與進(jìn) 口 風(fēng)殼 距離為L , 則集流器 總 長 為L 士 (16 ~ 18) m m , 伸入 葉 輪內(nèi)長l( sm m , 喉部直徑 d = (0 . 7 5 ~ 0 . 5 )d ; , (d , 為風(fēng)機(jī)進(jìn)口 直 徑) 。

三 、擴(kuò)壓環(huán)
擴(kuò)壓環(huán) 是 裝 置在集流器 與風(fēng) 殼之 間 。 圖5 表示擴(kuò)壓 環(huán) 裝置前后 的氣流運(yùn)動(dòng)情 況 。 在 未裝擴(kuò)壓環(huán)時(shí) , 集流 器與風(fēng)殼之 間產(chǎn) 生 較大 的旋渦 區(qū) , 加 裝擴(kuò)壓環(huán) 占據(jù) 了產(chǎn)生旋 渦的 空6iJ, 減少 了旋渦 區(qū)。 從而提高 了風(fēng)機(jī)的效 牢 。 所 以 , 低 效 風(fēng)機(jī)有 必要加裝擴(kuò)壓環(huán) 。

通 過 以 上對(duì) 進(jìn) 風(fēng)裝置的 分析 , 筆者認(rèn)為正確選 擇進(jìn) 風(fēng)系 統(tǒng) 有 以下優(yōu)點(diǎn) : 1 . 通過對(duì)進(jìn)風(fēng)系統(tǒng) 正確設(shè)計(jì) 選擇 , 降低 了 阻力 , 減 少了渦 流 , 比 較顯 著地 提高 了 風(fēng)機(jī)及 其 系統(tǒng)效 率。 2 . 提高 了環(huán)境效 益 , 由于 減少 了諸 多產(chǎn)生 渦流 的因 素, 從而 也降低 了噪音 的聲 級(jí) 。 現(xiàn)就 我 廠 中心村 1 牡 鍋爐 房改 造 風(fēng)機(jī)進(jìn)風(fēng) 系 統(tǒng) 為例 (風(fēng) 機(jī)型號(hào): 9 一2 6 一 S A , 1 2k w ) 1 . 進(jìn)風(fēng)箱: 風(fēng)機(jī)進(jìn) 口 直 徑為小 2 80 m m , 而 積為。. o62 m “ 。 按本 文選擇 風(fēng)箱 的方 法 , 選擇 i= 1 . 8 , 則風(fēng)箱的面 積 為o . l lm 2 , 選抒 i二 2 . 5 , 列 方程 式: 研a=2.5b    a*b =0.1 2m按上 列尺 寸 設(shè)計(jì) 進(jìn) 風(fēng)箱 , 為了取得 良好的 綜合效果 , 又按圖 6 進(jìn) 行 了改進(jìn) , 進(jìn) 日 l 目的 是為 了吸 收風(fēng) 機(jī)房上部的 熱空 氣 。 迸 口 2 在 風(fēng)機(jī)正 上方 , 目的在 于吸 收風(fēng) 機(jī)的一部 分 噪音 , 通 過 兩年多的 運(yùn)行 , 取 得 了今人滿意的 效果

為小 24 om m , 定喉部直 徑為小 22 om m , 放 部 出 口直 徑為小 2 3 o m m , 長 度 為3 O m m , 縮部進(jìn) 曰 直徑 為小 2 8 4 m m , 長度為00 m m 制作 時(shí) 要 求精 度較高 , 風(fēng) 機(jī)安裝時(shí) 動(dòng)平衡 要求 嚴(yán)格 。 3 。 擴(kuò)壓環(huán) : 本風(fēng)機(jī)在安裝時(shí) , 經(jīng)過 改 進(jìn) 后 , 風(fēng)殼內(nèi)壁焊接一直徑為小 6 IOm m , 厚4 0 m m 的 擴(kuò)壓環(huán) (材料均為薄鐵板) 。 經(jīng)過 以上三 個(gè)方 面的改進(jìn)和 三個(gè)采 暖期 的 運(yùn) 行, 我們 發(fā)現(xiàn) 電流從 原 來 的 2 3 . 6 A 降 至 為 Zo . 4 A (儀 表盤指示 , 運(yùn)行高 峰時(shí) 測 得 , 與 本鍋爐房沒 有裝進(jìn)風(fēng)裝置 的 比較) 。 每小時(shí)每 臺(tái)風(fēng)機(jī)節(jié)電2 . 2k w h , 每個(gè)采暖期每臺(tái)風(fēng)機(jī)節(jié) 電 1 1o 8 8kw h 。 這 個(gè)鍋 爐房改進(jìn)了兩 臺(tái)進(jìn) 風(fēng) 裝 置, 全 年可節(jié) 電2 2 z 7 6kw h 。 按 zk w h 0 . 0 7 元計(jì) , 全 年為 國家節(jié) 約 資金 1 5 60 元 (此額不包括由風(fēng)機(jī) 的改 進(jìn)而 使鍋 爐效 率提高值) , 近抵一 臺(tái) 風(fēng)機(jī)價(jià)格 。 經(jīng)過廠環(huán) 保部門的測 定 , 加裝進(jìn)風(fēng) 裝置比 沒有加 裝的噪 音降 低 〕Zd B (原8 初 B , 現(xiàn) 72 d B)從 這一 實(shí)例即可 證明 正確制作風(fēng)機(jī)進(jìn)風(fēng)系 統(tǒng)所取得的 各種效益 。

常州市（無錫）文順風(fēng)機(jī)有限公司產(chǎn)品齊全，主要產(chǎn)品有：高、中、低離心風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)；各種軸流風(fēng)機(jī)；水泥立
窯專用高壓離心風(fēng)機(jī)；化鐵爐高壓離心風(fēng)機(jī)；化鐵企業(yè)替代進(jìn)口的不銹鋼風(fēng)機(jī)；空調(diào)專用風(fēng)機(jī)；各種除塵、耐磨、
防腐、非標(biāo)等特種風(fēng)機(jī)近三十個(gè)系列，三百多種規(guī)格的產(chǎn)品。
公司各類通用、專業(yè)設(shè)備齊全，工藝先進(jìn)，技術(shù)力量雄厚，性能測試運(yùn)用微機(jī)電腦處理。
常州市文順風(fēng)機(jī)有限公司
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